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Aspectos teóricos de la operación de secado y su aplicación en productos sólidos

Enviado por lucy



  1. Formas de enlace de la humedad con el material
  2. Definiciones fundamentales
  3. Clasificación de la operación de secado
  4. Tipos de secaderos
  5. Mecanismos y cinética de secado. Transferencia de masa y calor
  6. Movimiento de la humedad dentro del sólido
  7. Curvas fundamentales de secado
  8. Equilibrio durante el secado
  9. Resultados aplicados
  10. Cálculo del tamaño y número de bandejas
  11. Conclusiones
  12. Bibliografía

INTRODUCCION

El exceso de humedad contenida por los materiales puede eliminarse por métodos mecánicos (sedimentación, filtración, centrifugación). Sin embargo, la eliminación más completa de la humedad se obtiene por evaporación y eliminación de los vapores formados, es decir, mediante el secado térmico, ya sea empleando una corriente gaseosa o sin la ayuda del gas para extraer el vapor (Knoule , 1968).

Esta operación se utiliza ampliamente en la tecnología química y es muy común que sea la última operación en la producción precedente a la salida del producto resultante (Kasatkin, 1985)(Treybal, 1965). Es evidente que la eliminación de agua o en general de líquidos existentes en sólidos es más económica por acción mecánica que por acción térmica. La dificultad de los medios mecánicos surge cuando los productos finales y gran número de productos intermedios deben cumplir especificaciones rigurosas en cuanto a la humedad final. Habitualmente una centrífuga trabajando con grandes cargas de sólido húmedo dejará humedades en torno al 10-20 %, aunque en casos excepcionales como la sal común o cloruro sódico se puede alcanzar el 1 %.

La operación de secado es una operación de transferencia de masa de contacto gas- sólido, donde la humedad contenida en el sólido se transfiere por evaporación hacia la fase gaseosa, en base a la diferencia entre la presión de vapor ejercida por el sólido húmedo y la presión parcial de vapor de la corriente gaseosa. Cuando estas dos presiones se igualan, se dice que el sólido y el gas están en equilibrio y el proceso de secado cesa.

DESARROLLO

- Formas de enlace de la humedad con el material.

El mecanismo del proceso de secado depende considerablemente de la forma de enlace de la humedad con el material: cuanto más sólido es dicho enlace, tanto más difícil transcurre el secado. Durante el secado el enlace de la humedad con el material se altera.

Las formas de enlace de la humedad con el material se clasifican en: químico, físico-químico y físico- mecánico (Kasatkin, 1985).

La humedad ligada químicamente es la que se une con mayor solidez al material en determinadas proporciones (estequiométricas) y puede eliminarse sólo calentando el material hasta altas temperaturas o como resultado de una reacción química. Esta humedad no puede ser eliminada del material por secado.

Durante el secado se elimina, como regla, sólo la humedad enlazada con el material en forma físico-química y mecánica. La más fácil de eliminar resulta la enlazada mecánicamente que a su vez se subdivide en: humedad de los macrocapilares y microcapilares ( capilares con el radio medio mayor y menor de 10-5 cm). Los macrocapilares se llenan de humedad durante el contacto directo de ésta con el material, mientras que en los microcapilares la humedad penetra tanto por contacto directo, como mediante la adsorción de la misma en el medio ambiente. La humedad de los macrocapilares se elimina con facilidad no sólo por secado, sino que también empleando métodos mecánicos.

El enlace físico-químico une dos tipos de humedad que difieren por la solidez del enlace con el material: la humedad ligada osmóticamente y por adsorción.

La primera llamada también humedad de hinchamiento, se encuentra dentro de las células del material y se retiene por las fuerzas osmóticas. La segunda se retiene sólidamente sobre la superficie y en los poros del material. La humedad de adsorción requiere para su eliminación un gas con una energía considerablemente mayor que la utilizada para eliminar la humedad de hinchamiento. La existencia de estos tipos de humedad especialmente se manifiesta en materiales coloidales y poliméricos (Kasatkin, 1985).

- Definiciones fundamentales.

Contenido de humedad, base seca: x

Contenido de humedad, base húmeda:

Humedad de equilibrio: x*, Humedad del sólido cuando su presión de vapor se iguala a la presión de vapor del gas. Es decir, humedad del sólido cuando está en equilibrio con el gas.

Humedad libre: x- x*, Es la humedad del sólido; que es la humedad que está en exceso con relación a la humedad de equilibrio. Es ésta la humedad que se puede evaporar y depende de la concentración de vapor en la corriente gaseosa.

Existen otras definiciones como humedad límite; que es la humedad del sólido que ejerce una presión de vapor de equilibrio menos que aquella que ejerce el líquido puro a la misma temperatura y la humedad no límite que es la humedad del sólido que ejerce una presión de vapor igual a la del líquido puro a la misma temperatura.

En la figura 1 se muestran representadas dichas humedades.

- Clasificación de la operación de secado.

De modo general se pueden clasificar las operaciones de secado en continuas y discontinuas. En las operaciones continuas pasan continuamente a través del equipo tanto la sustancia a secar como el gas. La operación discontinua en la práctica se refiere generalmente a un proceso semicontinuo, en el que se expone una cierta cantidad de sustancia a secar a una corriente de gas que fluye continuamente en la que se evapora la humedad (Treybal, 1965).

Figura 1. Tipos de humedades

Los equipos utilizados para secar se pueden clasificar también de acuerdo a cualquiera de estas categorías:

  1. Métodos de operación: Continuos ó Discontinuos.
  2. Métodos de propiciar el calor necesario para la evaporación de la humedad: En secaderos directos e indirectos
  3. Naturaleza de la sustancia a secar: Puede ser la sustancia un sólido rígido como la madera, un material flexible como el papel o la tela, un sólido granular tal como la masa de cristales, una pasta espesa o delgada o una solución. Es probable que la forma física de la sustancia y los distintos métodos de manipulación empleados, ejerzan la influencia más grande en el tipo de secadero a utilizar.

-Tipos de secaderos.

De acuerdo a la clasificación de la operación de secado encontramos los siguientes tipos de equipos (Treybal,1965):

- Secaderos de calentamiento directo.

a) Equipos discontinuos

  • Secaderos de bandejas con corriente de aire.
  • Secaderos de cama fluidizada.
  • Secaderos con circulación a través del lecho sólido.

b) Equipos continuos

  • Secaderos de túnel.
  • Secaderos neumáticos.
  • Secaderos ciclónicos.
  • Secaderos de cama chorreada.
  • Secaderos de cama vibratoria.
  • Secadero de cama fluidizada.
  • Secaderos sprays.
  • Secaderos de tipo turbina.
  • Secaderos rotatorios.

- Secaderos de calentamiento indirecto:

a) Equipos discontinuos.

  • Secaderos de bandejas a vacío.
  • Secaderos de bandejas a presión atmosférica.
  • Secaderos por congelación.

b) Equipos continuos.

  • Secaderos de tambor.
  • Secaderos con circulación a través del lecho.

- Mecanismos y cinética de secado. Transferencia de masa y calor.

Un elemento fundamental en el proceso de secado es el estudio de la intensidad de la trasferencia de masa en el mismo. Para esto es necesario conocer los elementos más útiles de la transferencia de calor y masa que funcionen en los secaderos de contacto directo.

Según Madariaga (1995), esta depende de una serie de factores que van desde condiciones internas a externas.

Las condiciones externas están definidas por la resistencia a la transferencia de calor y de masa de la capa límite del gas, y en el caso que predominen, el secado no dependerá de las características del sólido sino de las condiciones del gas, y estará controlado por la transferencia de masa y calor entre el gas y la superficie del sólido, empleándose en la evaporación todo el calor que se recibe del gas, la cual se comporta como una superficie libre de agua.

Las condiciones internas están definidas, por la transferencia de calor y de masa a través del sólido. En el caso que predominen, es decir, que la resistencia a la transferencia de masa a través del material sea muy superior a la de la capa límite del gas, la difusión interna controlará el proceso y lo más importante será las propiedades del sólido.

Cuando se seca un sólido se producen dos procesos fundamentales y simultáneos:

- Transmisión del calor para evaporar el líquido.

- Transferencia de masa en humedad interna y líquido evaporado.

Independientemente del mecanismo de transmisión de calor el cual puede ser por conducción, convección, radiación o una combinación de cualquiera de estos, el calor tiene que pasar primero a la superficie exterior y desde esta al interior del sólido. Excepto el secado por electricidad de alta frecuencia, que genera el calor intercambiante, esto conduce a la circulación de calor desde el interior hasta la superficie exterior (Menon and Mujundar, 1992) (Treybal, 1965) (Chemical. Eng. 1986). También se ha reportado otro tipo de secado llamado secado por sublimación.

En el secado por convección el calor necesario para la evaporación del líquido se transmite por un agente gaseoso o un vapor que pasa por encima del sólido o lo atraviesa.

En el secado por conducción el producto que debe secarse se encuentra en recipientes calentado o se desplaza por encima de estos. El calor también se difunde en el sólido a través de la conductividad del propio sólido (Chemical. Eng. 1980).

En el secado por radiación el calor se transmite por las superficies radiantes próximas.

En el secado dieléctrico la energía es generada en el interior del propio material mediante un campo electromagnético de alta frecuencia en la zona de microondas (De La Peña Vilar ,1994).

También se reporta en la literatura el secado por sublimación, denominando así al secado en estado de congelación al vacío profundo. Según el método de transmisión del calor este procedimiento es análogo al secado por conducción pero debido a sus peculiaridades el secado por sublimación se destaca como un grupo especial (Kasatkin, 1985).

-Movimiento de la humedad dentro del sólido.

Cuando se produce la evaporación superficial, debe haber un movimiento de humedad desde las profundidades del sólido hacia la superficie.

La naturaleza del movimiento influye en el secado en los períodos de caída del régimen (Menon & Mujundar, 1992).

A continuación se explicarán brevemente algunas de las teorías que se adelantaron para explicar el movimiento de la humedad y la relación de ésta con las curvas de régimen.

  1. Difusión líquida: Se puede producir la difusión de la humedad líquida debido a los gradientes de concentración entre las profundidades del sólido, donde la concentración es alta y la superficie donde ésta es baja (Treybal, 1965).
  2. Movimiento capilar: La humedad no límite en sólidos granulares y porosos tales como arcillas, pigmentos de pinturas y otros semejantes, se traslada a través de capilares e intersticios de los sólidos mediante un mecanismo que implica tensión superficial. Los capilares se extienden desde pequeños receptáculos de humedad dentro del sólido hasta la superficie de secado. A medida que se lleva a cabo el secado, al principio la humedad se traslada por capilaridad hacia la superficie con suficiente rapidez, siendo constante el régimen de secado.
  3. Difusión de vapor: Especialmente si se suministra calor a una superficie de un sólido mientras en otra el secado continua, se puede evaporar la humedad debajo de la superficie, difundiéndola hacia afuera como vapor. También se puede evaporar debajo de la superficie, las partículas de humedad existentes en sólidos granulares en forma aislada de la porción mayor de humedad que fluye a través de los capilares.
  4. Presión: Durante el secado debido a la concentración de las capas externas de un sólido, se puede compeler la humedad hacia la superficie. Usualmente solo podemos conjeturar sobre cual de los mecanismos es el apropiado para cada sólido en particular, debiendo apoyarnos en el trabajo más o menos empírico de los regímenes experimentales de secado.

-Curvas fundamentales de secado.

La cinética de secado de un material no es mas que la dependencia de la humedad del material y de la intensidad de evaporación con el tiempo o variables relacionadas con este, como la propia humedad o las dimensiones del equipo.

La intensidad de evaporación se determina a través de la velocidad de secado, que es el cambio de humedad (base seca) en el tiempo.

A partir de las curvas de cinética de secado (x vs t, dx/dt vs x), que deben ser obtenidas a nivel de laboratorio, puede tenerse una idea del tiempo de secado, del consumo de energía, del mecanismo de migración de humedad, de las condiciones predominantes en la transferencia de calor y masa y de la influencia que tienen en la velocidad de secado las variables del proceso tales como: temperatura, humedad de entrada, velocidad del aire, etc.

Por todo esto es que determinar las curvas de secado constituye uno de los objetivos fundamentales de este trabajo.

Curvas de secado.

Con los datos obtenidos durante la prueba de secado o sea de la variación de la humedad con el tiempo, puede hacerse un gráfico de contenido de humedad en función del tiempo Fig.1.1 (Treybal,1965). Este será útil para la determinación directa del tiempo necesario en el secado discontinuo de grandes partidas bajo las mismas condiciones de secado (Menon & Mujundar ,1992).

Para ver el gráfico seleccione la opción "Descargar" del menú superior

Figura 2 Curva de humedad en el tiempo.

Curvas de régimen de secado.

Se puede obtener abundante información si se convierten los datos a regímenes de secado, expresados como N (lb de humedad evaporada/ h· pie2), y se lleva a un gráfico en función del contenido de humedad. Se puede hacer esto midiendo las pendientes a las tangentes trazadas a la curva de humedad contra tiempo, o por medio de la determinación en base a la curva, de pequeños cambios D x en el contenido de humedad para los correspondientes cambios en el tiempo D t y calculando el régimen de secado como: N= -Ls· D x/ A·D t. Donde Ls es el peso del sólido seco y A es la superficie húmeda sobre la que sopla el gas y a través de la cual se lleva a cabo la evaporación en el caso del secado con circulación cruzada de aire.

Figura 3. Curva de velocidad de secado vs humedad.

Generalmente se pueden apreciar dos partes notorias de la curva de régimen de secado: un período de régimen constante y uno de caída de régimen, aunque teóricamente existen o se pueden apreciar tres etapas del proceso o períodos de secado.

Etapa A-B: Es una etapa de calentamiento (o enfriamiento) inicial del sólido normalmente de poca duración en la cual la evaporación no es significativa por su intensidad ni por su cantidad. En esta etapa el sólido se calienta desde la temperatura ambiente hasta que se alcance el equilibrio entre el enfriamiento por evaporación y la absorción de calor de los gases. Este equilibrio se alcanza a la temperatura de bulbo húmedo del gas.

Etapa B-C: Es el llamado primer período de secado o período de velocidad de secado constante; donde se evapora la humedad libre o no ligada del material y predominan las condiciones externas. En este período el sólido tiene un comportamiento no higroscópico. La velocidad de secado se mantiene constante si el gas tiene un estado estacionario y en general depende solo de las propiedades y velocidad del mismo. Si durante el proceso, el gas se enfría, la velocidad de secado decrece pero sigue en esta zona dependiendo de factores externos al sólido. Durante este período la temperatura del sólido se mantiene igual a la de bulbo húmedo del gas, ya que se mantiene el equilibrio alcanzado al final de la etapa de calentamiento.

Etapa C-E: Es el segundo período de secado o período de velocidad de secado decreciente; donde se evapora la humedad ligada del material y predominan las condiciones internas o las características internas y externas simultáneamente. En estas condiciones el sólido tiene un comportamiento higroscópico. Durante el período, la temperatura del material sobrepasa la de bulbo húmedo debido a que el descenso de la velocidad de secado rompe el equilibrio térmico que mantiene estable la temperatura y una parte considerable del calor se emplea en un calentamiento del sólido. Ahora la humedad deberá ser extraída del interior del material con el consiguiente incremento de la resistencia a la evaporación.

Este período de velocidad decreciente puede dividirse en dos partes, con diferentes comportamientos de la velocidad de secado, la cual decrece cada vez mas al diminuir la humedad del sólido. Esto implica dos modelo de secado diferente en dicha zona.

Un parámetro muy importante a determinar en los materiales a secar es la humedad a la cual se cambia del primero al segundo período, llamada humedad crítica. Esta depende del tipo del material y de la relación de secado en el primer período.

La forma de la curva de secado en el segundo período varía en dependencia de las características del material a secar. Existen curvas típicas de cuerpos capilar-porosos con grandes superficies específicas y de pequeñas superficies específicas así como de cuerpos coloidales (Madariaga, 1995).

Se reportan algunos trabajos donde se han realizado estudios de curvas de secado específicamente de bagazo. Guerra (1971) lo realizó a baja temperatura y no detectó valor alguno de humedad crítica, partiendo de una humedad del 50 %. Grobart (1973) determinó un valor constante de humedad crítica de 44.66 % para un rango de temperatura del aire entre 45 ºC y 70 ºC. Martínez (1988) obtiene una gran cantidad de cinéticas de secado para bagazo en cama fija donde se aprecia la humedad crítica alrededor del 30 % aunque no da directamente correlaciones para determinarla y trabaja solamente hasta una temperatura del agente secante de 90 ºC.

Una de las tareas primarias en el estudio del secado de un sólido, es la identificación del modelo cinético que más adecuadamente se ajuste a los datos experimentales de secado. La adecuación de un modelo de secado consiste en la estimación de sus parámetros según algún criterio de comportamiento que tome en cuente la magnitud de la humedad media del sólido y la magnitud de la humedad calculada por el modelo propuesto (Rev. Tecnología Química.,N°4. 1983).

Novoa y Haber (1995) realizaron un estudio de la cinética de secado del cacao donde con el proceso de secado lograron una diminución de la humedad del grano hasta un nivel tal que garantiza la conservación en las debidas condiciones hasta su industrialización. El método utilizado para el procesamiento de los datos experimentales y ajustar los modelos matemáticos de las curvas de secado, se basó en una ecuación cinética que permite describir todo el proceso de secado incluyendo ambos períodos, donde todos los parámetros de la ecuación se pueden determinar fácilmente a partir de la curva de secado y las condiciones límites (Strumillo, 1986).

De esta forma el modelo que permite realizar el ajuste a las curvas y estimar el tiempo de secado es el siguiente:

Este método ha sido probado en la práctica para el estudio de la cinética de secado de sólidos porosos y capiloporosos.

Novoa (1995) estima el coeficiente de transferencia de masa mediante la expresión:

Kg = ms·k·( xi - xeq)/A

donde:

k = coeficiente de velocidad de secado (min-1)

Kg = coeficiente de transferencia de masa (kg/m2 · min)

ms = peso del material seco( kg)

xi = humedad del material en un instante de tiempo ( kg/kg)

xeq = humedad de equilibrio ( kg/kg)

x1eq = contenido de humedad del material durante el período inicial de secado o humedad crítica ( kg/kg)

x0 = humedad inicial del material ( kg/kg)

Equilibrio durante el secado.

Si el material a secar se pone en contacto con el aire húmedo entonces en principio son posibles dos procedimientos: 1- secado ( desorción de la humedad del material ) siendo la presión parcial del vapor (pm) sobre la superficie del material superior a su presión parcial en el aire o el gas (pv), es decir para pm > pv ; 2- humectación (sorción de la humedad del material) para pm < pv.

En el proceso de secado la magnitud pm disminuye y se aproxima a su límite pm = pv. En este caso comienza el estado de equilibrio dinámico, al que corresponde la humedad límite del material, llamada humedad de equilibrio (Xeq).

La humedad de equilibrio depende de la presión parcial del vapor sobre el material (pv) o de la magnitud de la humedad relativa del aire (j ) que es proporcional a dicha presión y se determina por vía experimental (Treybal, 1965) (Menon and Mujundar, 1992).

Para este fin una muestra del material a secar se coloca en un medio ambiente con distinta humedad relativa (j ), siendo el tiempo constante y se pesa periódicamente. La humedad del material al lograr que su masa no varíe, alcanza el equilibrio.

Figura 4. Dependencia entre la humedad de equilibrio del material y la humedad relativa del aire.

Habitualmente el peso constante para las muestras se logra en una desecadora, empleando soluciones de ácido sulfúrico de diferentes concentraciones y así se obtiene la dependencia entre la humedad de equilibrio del material y la humedad relativa del aire.

La dependencia de la humedad de equilibrio del material en función de la humedad relativa del aire se determina siendo constante la temperatura, y por tanto, es una isoterma. La curva 1 de la figura (1.3 ) fue obtenida al evaporar (desorber) la humedad del material, o sea, al secarlo y se denomina isoterma de desorción. La curva 2 dispuesta por encima, obtenida para el proceso inverso, es decir, humectación del material ya secado, se llama isoterma de sorción.

La divergencia de las curvas 1 y 2 ( histéresis) indica que para lograr una misma humedad de equilibrio del aire la magnitud (j ) durante la humectación del material debe ser mayor, que durante el secado mismo. La causa de la histéresis probablemente se deba a la entrada del aire en los capilares del material secado y su sorción por las paredes de los capilares.

En estudios realizados en relación a la variación del contenido de humedad crítica y de equilibrio de la Bentonita de Calcio con la humedad relativa del gas (Revista tecnología Química. N° 4., 1984), se concluye que la curva de velocidad de secado consta de un período de velocidad constante y de un período decreciente curvo desde la humedad crítica hasta la de equilibrio, que por ser la curva cóncava hacia arriba indica que la humedad se elimina por difusión desde las partes internas del material hasta la superficie, siendo este el período que controla en el secado.

RESULTADOS APLICADOS.

En el Centro de bioactivos químicos se llevo a cabo un estudio de secado con el fin de seleccionar un secadero adecuado así como las condiciones de operación que garanticen cumplir los requerimientos de calidad en cuanto a humedad final de los productos finales G-1, G-0 y UC-244, así como del producto intermedio G-0 crudo.

Analizaron algunas propiedades físicas y características de los productos tales como: temperatura de fusión, de sublimación, forma del producto, tamaño de partículas, composición química de la humedad en cada caso, cantidad de producto a secar así como algunas características del proceso de producción (si continuo o discontinuo).

Después de seleccionado el equipo siendo un secador de bandejas a presión atmosférica para el caso del G-1 y un secador de bandejas a vacío para los restantes casos, entonces se realizaron pruebas de secado. A partir de los datos se construyeron las curvas de secado pudiéndose determinar a través de éstas el tiempo de secado necesario para obtener la humedad final requerida.

A partir de las curvas de secado se construyeron las curvas de régimen de secado. Como resultados obtuvimos por ejemplo para el caso del G-1, curvas de régimen de secado similares para cada temperatura de trabajo, observándose dos períodos de secado uno constante y uno decreciente, este último formado por dos curvas. A partir de los resultados se pudo apreciar que el período decreciente no tuvo igual comportamiento para cada temperatura pudiéndose deducir que en la cinética de secado del G-1 bajo las condiciones experimentales analizadas, tienen mayor influencia las condiciones externas que la resistencia interna del sólido.

- Cálculo del tamaño y número de bandejas.

Producto G-1.

Datos necesarios:

  1. Densidad aparente del sólido r s=880.25 kg/m3 .
  2. Altura de cama de sólido Zs = 0.005 m.
  3. Carga de sólido L= 0.47 kg/lote.

Con estos datos procedemos a los siguientes cálculos.

a) Cálculo de la carga de sólido en las bandejas (Ls/A)

Ls/A=r s·Zs

Ls/A= 880.25 kg/m3 ·0.005 m = 4.4m2

b) Cálculo de área total de bandejas (At)

= 0.106 kg/m2

c) Cálculo del área de una bandeja (Ab)

Se escogió según catálogo de oferta (45, 46) una estufa con bandejas de 0.295 m de ancho y 0.237 m de largo.

Ab = a·l

Ab = 0.295 m · 0.237 m = 0.069 m2

d) Cálculo del número de bandejas necesarias ( Nb)

bandejas.

Para secar un lote de G-1 se necesitan 2 bandejas con las dimensiones antes mencionadas y para secar la producción diaria que es de 6 lotes necesitaremos 12 bandejas.

Posteriormente para estudiar la influencia de los parámetros de operación, temperatura y tiempo de secado sobre la humedad final, se realizó un diseño de experimento factorial 32. Con los resultados obtenidos y mediante el paquete estadístico STATGRAPH se obtuvo el modelo cuadrático que responde a la siguiente ecuación: Y= 67.002711-1.466967· X1 -3.371707· X2 +0.03275·X1 ·X2

A partir del modelo se pudo concluir que sobre la humedad final de G-1 ejerce mayor influencia el tiempo de secado que la temperatura en el rango experimentado.

Finalmente para el caso del G-1 se realizó un análisis económico para determinar el tiempo en que se recupera la inversión, por ser este producto en único del que poseíamos todos los datos necesarios para los cálculos, obteniéndose un tiempo corto de recuperación de la inversión (6 días) sobre la basa del ahorro o beneficio por concepto de lotes recuperados al cumplir con el requerimiento de calidad en cuanto a humedad final del producto.

CONCLUSIONES

  1. La operación de secado es ampliamente utilizada en la industria química, a pesar de ser más económico la eliminación de humedad por métodos mecánicos que por métodos térmicos.
  2. Los métodos mecánicos presentan dificultad para el cumplimiento de valores rigurosos de humedad final, Ej: humedad por debajo de 1%.
  3. La aplicación práctica de los conceptos teóricos de las diferentes humedades radica en que permiten conocer hasta que valor de humedad se debe secar un material para lograr el objetivo que se persigue en cuanto a la utilización posterior.
  4. El estudio de secado realizado en el CBQ, tiene gran importancia práctica, se seleccionaron los secaderos adecuados para cada producto, se obtuvieron los parámetros de operación para lograr la humedad final requerida de los productos G-1, G-0 y Uc-244, siendo estos productos bioactivos novedosos, en el caso del producto intermedio G-0 crudo, se logra separar por secado impurezas en fase líquida que no deben a la etapa posterior del proceso.

BIBLIOGRAFIA

  1. Programa del Partido Comunista de Cuba. La Habana. Editora Política.1987/pág.36
  2. Revista Cuba Foreign Trade. " Estado actual y tendencias de la industria farmacéutica mundial". N°2. 1996./pág.78-82.
  3. Patente nacional de G-1. N° 2190/1996.
  4. Alfonso A. " Evaluación de la efectividad del bioactivo G-0 y la sulfametacina en el tratamiento de la coccidiosis intestinal en conejo". I.S.C.M. Santa Clara. 1986
  5. Dorado L. " Estudio de las propiedades antiinflamatoria del derivado furánico G-o en ratas albinas y su comparación con ASA". I.S.C.M. Santa Clara. 1986.
  6. Abucci Silvio, Antonio Malle " El secado en las unidades de química fina". 1991./pág 1-3.
  7. Knoule F. " El secado". Bilbao. Ediciones Urno. 1968./pág 50-150.
  8. Perry J. H. " Chemical Engineering Handbook. 6ta Edición. Mc Graw Hill, New York./pág 20, 7-20, 8.
  9. Kasatkin A. " Operaciones básicas y aparatos en la tecnología química. T-I./pág 262-366.
  10. Treybal R. C. " Operaciones con transferencia de masa". Cap. XII./pág 653.
  11. Pita Díaz D. " Variación del contenido de humedad crítica y de equilibrio de la bentonita de calcio con la humedad relativa del gas". Revista tecnología Química. N° 4. 1984./pág 55
  12. Guerra Deban. " Curva de humedad del bagazo en equilibrio con el aire" . Revista Actualidades Científico-Técnicas. Ingeniería Química. N°1. Sept. 1979.
  13. Sánchez B., Maricel Dora P. " Estudio del mecanismo de secado de la bentonita de calcio". Tesis en Ing. Química. Fac. de Procesos Químicos y Alimentarios. ISJAE. 1980.
  14. Madariaga Arrizurieta J. F. " El secado de biomasa residual de la caña de azúcar" Tesis para C. Dr. C. T. ISJAE. Fac. de Ing. Mecánica. Ciudad de la Habana. 1995.
  15. Menon and Mujundar . " Drying of solids". Mc Graw Hill, Montreal, Canadá.1992.
  16. Willian L. Root " Indirect drying of solids". Chem. Eng., May 2. 1983/ pág 52.
  17. Gunes S. And Schlunder. " Influence of mechanical stirring on drying rates in contact drying of coarse granulation", Chem. Eng., Vol 14. N°6. 1980./pág 387.
  18. De La Peña Vilar. " Secado directo e indirecto". Riera Nadeu. SA, Barcelona. 1994.
  19. Guerra J. " Velocidad de secado de bagazo bajo condiciones constantes de flujo a través". Universidad de la Habana, Serie 6, N°6. 1971
  20. Grobart F. " Determinación experimental de la humedad crítica del bagazo" Revista ICIDCA. N°1, 1973.
  21. Martinez A. " Modelación matemática de la cinética de secado de bagazo en cama fija con flujo cruzado del agente secante". Tesis para C. Dr. C. T., ISJAE. Fac. de Ing. Mecánica. Stgo. De Cuba.1988.
  22. Basilio Bychko H. " Cuasilinelización como método de estimación de parámetros en modelos de cinética de secado". Rev. Tecnología Química. N°4. 1983./pág 209.
  23. Novoa R., Haber V. "Estudio de la cinética de fermentación y secado del cacao". Rev. Tecnología Química. I.S.P. Julio A. Mella. N°2. 1995/pág 45
  24. Strumillo C. " Drying principles, applications adn design". Gordon and Breach Science publishers. Suiza. 1986
  25. Asare S. " Estudio de las etapas principales del beneficio del cacao". Tesis de Ing. Química. I.S.P. Julio A. Mella., Stgo. De Cuba. 1994.
  26. López D. " Estudio de la cinética de secado de la saccharina". Tesis de Ing. Química. I.S.P. Julio A. Mella., Stgo. De Cuba. 1993.
  27. Novoa R. " El secado de zeolita LTA a escala de laboratorio" (III). Rev. Tecnología Química. Vol XIV. N°2, 1993./pág 50-55
  28. Pakoski and Mujundar . " Drying Pharmaceutical Products".1993.
  29. Remintong´s J. P. Pharmaceutical Sciences, 16th ed., Mack Publishing Company., Easton. 1980/pág 678
  30. Lieberman Herbert A., Lachman L. " Pharmaceutical dosage forms tablets". Vol 2. 1990/pág 73-104
  31. Cartensen J. T. " Journal of Pharmaceutical Sciece". 1982./pág 71
  32. Samaha M. W. " Pharmaceutical Industry". 1986/pág 42-89
  33. Kulling W. And Simon E. " Pharmaceuutical Technical". N°4. 1980/pág 79
  34. Keey R. B. " Introduction to industrial drying operations"., Pergamun Press, Oxford. 1978
  35. L. Morgan and Spotts. " Pharmaceutical Techonoloogy". 1979/pág 23-42
  36. Hall. C. W. " Drying technollogy An International Journal". New York. 1983
  37. Bychco B. " Simulación digital del secado de arroz a régimen oscilatorio". Tecnología Química. Vol 2. N°1. 1981/pág 26-27
  38. Cabrera Leila, Cardoso Ana. " Influencia de los parámetros de secado sobre la calidad de dos variedades de cebolla deshidratada". Vol. 6. N°2. 1985./pág 56-64
  39. Cabrera Rabí. " Secado al vacío de pulpas de mamey y guayaba". Tecnología Quimica. Vol. 4. , N°1. 1988./pág 209-218.
  40. Reprintseva S. M. " New methods of thermal processing and drying of pharmaceutical Science., Moscow. 1979
  41. Walas S. M. " Selection and design chemical process equipment". University of Kansas. 1990./pág 12-19
  42. Papagiones G. J. " Select the right dryer". Chem. Eng. Progress.,Dec. 1992./pág 21-27
  43. Robinson J. W. " Improve dryer control". Chem. Eng. Progress.,Dec. 1992./pág 28-33
  44. Biooblock Scientific. Catalogue. 1992.
  45. Biooblock Scientific. Catalogue. 1993.
  46. Catálogos de estufas. " Inteligent temperature technology". WTB binder. 1995.
  47. Peter M. S: " Plant desing and economics for chemical engineers . Second Edition. 1968.
  48. Peacok. E. M. " Heatless dryers are not heatless". Chem. Eng. Vol. 92. 1985/pág 199-203
  49. Cook E. M. " New ideas to improve dryer performance". Vol. 97. 1988/pág 71-78
  50. Gary C. Y. " Simple methodod cases dryer test". Vol. 95, 1988/pág 101-108

Autora :

MSc. Ing. Luz María Contreras Velásquez

Centro Universitario "José Martí" Ave. de los

Mártires Nº 360. Sancti Spíritus, Cuba


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