1. HUMEDAD Y CONTENIDO ENERGÉTICO

La gran dificultad de aprovechar energéticamente estos desechos de madera o fibra es su alto contenido de humedad.

Durante los meses de mayo y junio del 2003 se tomaron 16 muestras para análisis de humedad a temperatura de 105 °C de corteza, pinchip y lodo prensado. Los resultados se representan en el siguiente gráfico, en el cual se indica el contenido de humedad en base seca. Por ejemplo una humedad del 150% base seca (B.S.) significa que por cada kilogramo de madera seca posee 1,5 (Kg.) de agua. En base humedad equivale este ejemplo a 60% de agua base húmeda (B.H.).



Grafico 1 Comparación de humedad

Se observan valores extremadamente altos de contenido de agua.

0. Corteza

Los contenidos de humedad son extremadamente altos con valores que van de 200 a 350% B.S. (67 a 78% B.H.). Esto implica que los desechos posee varias veces más agua que madera seca. Es imposible de quemar este desecho sin apoyo de un combustible auxiliar por poseer éste un poder calorífico menor a 1.000 (kcal/Kg).



Foto 1 Pila de corteza

1. Pinchip

Posee contenidos de humedad sobre 150% B.S. o 60% B.H. En verano debería disminuir a valores de 120 a 130%. Es posible de quemar en caldera, pero su volumen es insignificante.



Foto 2 Pila de pin chip

2. Pasta

Su contenido de humedad también es extremadamente elevado con una consistencia de 11 a 18%. Imposible de quemar sin apoyo de otro combustible.



Foto 3 Pila de pasta

 

2. CARACTERIZACIÓN DE LOS DESECHOS

Para determinar las características de los desechos se toman muestras y con un ensayo de carbones se obtienen los valores adjuntos en Tabla 1.

Propiedades	Corteza	Pin Chip	Pasta
Poder Calorífico Superior kcal/kg C.R.	1327	1740	790
Poder calorífico Superior (kcal/kg) B.S.	4976	4812	5107
Poder calorífico Inferior Kcal/kg C.R.	935	1374	403
Densidad kg/m3	330	130	(*)
Humedad % B.H.	73.33	63.84	84.53

Tabla 1 Características de los desechos

C.R.: Condiciones en que se entregó muestra

B.S.: Base seca

(*) No se considero. El valor aproximado, de acuerdo a informes, es de 700 (kg/m³)

Estos valores corresponden a los desechos generados por F.P.C., los cuales por su alto porcentaje de humedad no es posible de quemar. Requiere del apoyo de otro combustible.

 

Puesto que en volumen no se genera lo suficiente para satisfacer el consumo real de la caldera, es necesario compensar la falta de combustible mezclándolo con viruta. De esta forma se baja la humedad, pero por ser de mayor precio que el aserrín solo se usará un 30% de viruta y el resto será aserrín. Las características del aserrín se muestran en la Tabla 2.

Propiedades	Viruta	Aserrín
Poder Calorífico Superior (kcal/kg) B.S.	4800	4800
Poder Calorífico Inferior (Kcal/Kg.) C.R.	3900	1920
Densidad (kg/m3)	200	330
Humedad % B.H.	20	57

Tabla 2 Características aserrín - viruta

3. COMBUSTIÓN CON DESECHOS SÓLIDOS

1. CIRCUITO DE COMBUSTIÓN

El circuito de combustión comienza con la preparación del combustible en cancha. El transporte del combustible se realiza por medio de barredores accionados hidráulicamente, programados según las necesidades de la caldera.



Figura 6 Vista en planta de barredores

 

El combustible es arrastrado desde los barredores hidráulicos, hacia la cadena transportadora la que lleva al combustible en dirección a las bocas de alimentación.

Al entrar el combustible se debe dosificar en el punto de entrada al hogar mediante válvulas dosificadoras (esto es para evitar excesos de combustible al caer en el hogar, ya que esto puede producir acumulación de combustible sin quemar).

En el hogar se produce la combustión con ayuda de un exceso de aire en un 60% suministrado por un ventilador de tiro forzado, al mismo tiempo funciona un ventilador de tiro inducido, el que extrae los gases hacia el exterior por la chimenea.



Foto 4Carga de combustible



Foto 5 Zona de barredores

1. EQUIPOS DE TRANSPORTE

El transporte a través de los diversos equipos es la parte de más detalle para esta caldera ya que de esto depende la buena dosificación del combustible. El exceso de aire es controlado para que la extracción de los gases de combustión sea eficiente. Este recorrido que hace la mezcla comienza por el sistema hidráulico que da el movimiento lineal a los barredores, al barrer cae a la cadena transportadora movida por un motor y reductor de velocidad. Al llegar a las bocas de alimentación hay que dosificar el combustible por medio de válvulas rotatorias. La caída del combustible es de ignición casi instantánea por el exceso de aire. Puesto que los gases tienen un recorrido por los tubos en la segunda pasada, las pérdidas de carga le impiden llegar con facilidad a la chimenea. Esto se facilita con la ayuda de un ventilador de tiro inducido.

Como las calderas son para la generación vapor, el agua debe pasar del estado líquido al de vapor saturado. Para que el vapor tenga alta temperatura hay que subir su presión por sobre la atmosférica. Está presión constante que se genera en las líneas se consigue con el aporte de caudal de dos bombas multi etapas para alcanzar la presión de 14 (Kg/cm²) . Estas bombas trabajan por lapsos de tiempo, quedando siempre una en stand-by, hay que recordar que por razones de seguridad la caldera no puede trabajar bajo un nivel mínimo de agua.

1. Transportador de cadena

Este tipo de transportador se acciona mediante un motor, para reducir velocidad, con un reductor que acciona una cadena de transmisión de potencia, produciendo el arrastre de las cadenas, perpendicularmente se ubican maderas de sección cuadrada 0,1 (m), el espaciado de la madera es de 0,5 (m) de distancia. A través de este movimiento arrastra el combustible hacia las bocas de alimentación, a una velocidad de 30,48 (m/min). Posee un tramo horizontal de 10 metros y otro de 15 metros en pendiente de 45°. La capacidad del transportador es de 3,7 (Ton/hr) de combustible. Las características del reductor y motor, son las siguientes:

Transportador	62-E-03-M
Atributos Motor
Marca	Sew
Clase	Trifásico
Potencia	7,5	(Kw.)
Velocidad	1450	(r.p.m)



Foto 6 Transportador zona de recepción barredores

 

 



Figura 7 Transportador de Cadena

2. Válvulas Dosificadoras

Las válvulas cumplen la función de dosificar el combustible, por medio de un rotor con paletas. Descarga directamente en el hogar. Las características de las válvulas son las siguientes:

Válvula	62-E-06-M 62-E-07-M
Atributos Motor
Marca	Siemens
Clase	Trifásico
Potencia	1,5	(kw)
Velocidad	925	(r.p.m.)



Foto 7 Válvula dosificadora

 

3. Ventilador Tiro Forzado (VTF)

Su función es inyectar un flujo de aire constante al hogar. De esta forma se produce el exceso de aire necesario para asegurar la combustión. El flujo de aire es regulado por medio de un damper ubicado en la succión y es precalentado por medio de un intercambiador vapor-aire a temperaturas cercanas a los 100 °C.

La finalidad de aumentar la temperatura del aire es para incrementar el rendimiento de la combustión y por consiguiente el rendimiento de la caldera. Un exceso de aire incontrolado produce mala combustión e inestabilidad en la operación de la caldera; además de que baja la temperatura del hogar y puede generar aumentos de presión en la caldera.

Las características del ventilador de tiro forzado son las siguientes:

VTF Tetlak	62-E-01
Atributos Motor
Marca	Sew
Clase	Trifásico
Potencia	18,6	(Kw)
Velocidad	1.450	(r.p.m.)

 



Foto 8 V.T.F.

4. Ventilador Tiro Inducido (VTI)

El ventilador de tiro inducido está diseñado para la extracción de los gases de la combustión. Está equipado con motor trifásico. Los gases antes de salir a la atmósfera a través de la chimenea, primero hacen un recorrido por los tubos de agua y luego por el cuerpo piro tubular. El volumen de gas extraído es de 55.000 (m³/hr) a una temperatura de 280 °C. Estos gases no son aprovechados en intercambiadores de calor y se envían directamente a la atmósfera.

Por el diseño de fabricación este tipo de ventiladores tiene las siguientes características:

 

VTI	62-E-02
Marca Motor	ABB Motors
Clase	Trifásico
Potencia	75	(Kw.)
Velocidad	1.480	(r.p.m.)
Caudal	55.000	(m3/hr)
Densidad Gases	0,59	(Kg/m3)
Temperatura	290	(°C)

 



Foto 9 V.T.I

 

5. Bombas

Las bombas se encargan de mantener un caudal constante de agua de alimentación a la caldera a una presión de 14 (Kg./cm²). El sistema de agua de alimentación opera con dos bombas, con una en stand-by. Las características de las bombas son las siguientes:

Bomba
Marca	Sew
Clase	Trifásico
Potencia	22	(Kw)
Velocidad	2.960	(r.p.m.)
Bomba	Multi etapa

 

2. COMBUSTIBLE EN CALDERA D.H.M

El combustible utilizado es una mezcla de los residuos de pasta y pin chip. La corteza habitualmente no se utiliza debido al diseño de parrillas fijas existente. No es conveniente quemar la corteza ya que su estructura y naturaleza produce más ceniza en comparación con el aserrín.

Actualmente, el requerimiento de combustible es de 3,7 (Ton/hr) y la composición de la mezcla se muestra a continuación:

Para ver la siguiente tabla seleccionar la opción "Bajar trabajo" del menú superior

Tabla 3 Composición mezcla

Para las condiciones actuales de la caldera, el poder calorífico mínimo requerido es de 1700 (kcal/Kg.). Este valor mínimo no es alcanzable dados los altos valores de humedad. Para asegurar la producción de vapor el combustible debe tener una humedad inferior al 57%. De esta forma se consiguen temperaturas en el hogar de la caldera del orden de 850 ºC.

3. MEZCLA ACTUAL

1. BASE DE CALCULO

Si se considera que la humedad inicial del combustible, sin secador es de 60% y con secador es de 35% para alimentar a la caldera, se puede determinar el calor útil en ambas condiciones.

0. Calor útil a 60%

El calor útil del combustible se puede expresar de la siguiente forma. Si los excesos de aire recomendados para combustionar aserrín es entre un exceso de 35 y 40%, para efecto de calculo se usa 40% el análisis elemental de carbones es:

Carbono (C) = 50 %

Oxigeno (O₂) = 44 %

Hidrógeno (H₂) = 6 %

Combustible Base de 100 Kg. _{base seca}

Temperatura de entrada es de 100 °C

Temperatura de salida 280 °C

Temperatura estándar 25 °C

Análisis químico a 60 % de humedad en B.H.

Exceso de aire 40%

Q _útil = PCS - H₂O – G – CO ± R (kcal/kg _combustible.)

 

Para ver la siguiente tabla seleccionar la opción "Bajar trabajo" del menú superior

 

1. Análisis Ideal

4,17C + 1,38O₂ + 3,00H₂ + 3,33H₂O + a (O₂ + 3,76N₂) = XCO₂ + YN₂ + ZH₂O

C]			4,2	=			X	=	4,17
H]		6+	6,7	=	Z2		Z	=	6,33
O]	2,8+	3,3+	a2	=	X8,3+	Z6,3	a	=	4,29
N]			a3,8	=	Y		Y	=	16,14

 

4,2C + 1,4O₂ + 3,0H₂ + 3,3H₂O + 4,3O₂ + 16,1N₂ = 4,2CO₂ +16,1N₂ + 6,3H₂O

El caso de formación de monóxido de carbono CO se desprecia por el bajo contenido ya que tiende a cero y no causará mayor problema esto es por el exceso de aire, hay que tener en cuenta que en una combustión se forma CO.

El análisis químico real es como se detalla si el exceso de aire es de un recomendado para madera es de 35 a 40 %.

Exceso aire = 100% + 40 %

Exceso aire = 140% + aire de combustión (a)

Exceso aire = 1,4 x 4,29

Exceso aire = 6,01

0. Análisis Real

4,2C + 1,4O₂ + 3H₂ + 3,33H₂O + 6,01O₂ + 22,6N₂ = XCO₂ + YN₂ + ZH₂O + VO₂

C]			4,17	=	X		X	=	4,17
H]		6+	6,67	=	Z 2		Z	=	6,33
O]	2,75+	3,33+	12,02	=	2+	Z+V	Y	=	22,59
N]			22,59	=	Y		V	=	3,43

4,2C+1,38O₂+3H₂+3,3H₂O+6O₂+22,6N₂= 4,2CO2+22,6N₂+6,3H₂O+3.4O₂

La base seca es de 100% con humedad 160%

PCS en Base Seca = 4500 (Kcal/kg.) _Seco

4500	Kcal.	X	100	Kg. combustible seco
	Kg. combustible seco		60	Kg. combustible húmedo

PCS en base Húmeda = 2812,5 (kcal/Kg.) _Húmedo

1. Perdida de la vaporización del agua (H₂O), depende de la presion

H₂O = m_H2O x h_fg

h_fg f (P_H2O) = P_atm (n_agua / n_total)

n = numero de Kmoles

P = Presión del agua

P = Presión atmosférica 1,033 (Kg./cm²)

hfg f (PH2O)	=	1,033 x	(6,33)
			(36,52)

h_fg f (P_H2O) = 0,179 (Kg./cm²)

h_fg = Ver valor en tabla Anexos 1 Tabla de vapor saturado a presión 0,179 (Kg./cm²) con un valor de 564.4 (kcal/kg.).

H2O	=	(114)	x 564,4
		(160)

H₂O = 402,1 (kcal/kg.) _Húmedo

 

 

2. Energía de los ReactivosR

R = R _combustible + R _aire

R _combustible Por ser combustible sólido es cero

Entalpía Molar N₂ a Temperatura estándar de 25 °C (ver Anexo 2)

175 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar N₂ a Temperatura entrada de 100 °C (ver Anexo 2)

700 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar O₂ a Temperatura estándar de 25 °C (ver Anexo 2)

170 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar O₂ a Temperatura entrada de 100 °C (ver Anexo 2)

710 (Kcal/kmol)

 R aire = n O₂ (h₁ - h _std) + n N₂ (h₁ - h _std) / n x PM _{combustible húmedo}

6,01 x (710 –170) + (22,5 x (700 – 175)

160

 

 R aire = 94.4 (kcal/kg _{combustible Húmedo)}

 

3. Energía de perdida por la salida a alta temperatura de los gasesG

 G = masa _gases x C _pg x (T _salida –T _std) / n x PM _{combustible húmedo}

Cp_CO2 = 844, Cp_O2 = 1040, Cp_N2 = 1865, Cp_H2O= 918 (ver anexo 3)

183,3 x 844	+	632,6 x 1040	+	114 x 1865	+	109,9 x 918	KJ
1014,76							Kg. K

C_pg = 1083 (KJ / Kg.x K)

C_pg = 0.259 (kcal / Kg. x K)

Temperatura estándar = 25 °C = 298 K

Temperatura salida = 280 °C = 553 K

 G = (CO₂ + N₂ + H₂O + O₂) x C _pg x (T _salida –T _std)

(183,3 + 632,6 + 114 + 109,9) x 0,259 x (553 - 298 )

160

 G = 685,8 (kcal/kg _{combustible Húmedo})

Q _útil = q_hp -H₂OG R

Q _útil = (2812,5 - 402,1 - 685,8 + 94,4) (kcal/kg _{combustible Húmedo})

Q _útil = 1817,0 (kcal/kg _{combustible Húmedo})

 

 

1. Calor útil a 35%

C	50%		50	4,167 kmoles
		PM =	12
O2	44%		44	1,375 kmoles
		PM =	32
H2	6%		6	3,000 kmoles
		PM =	2
H2O	35%		35	1.944 kmoles
		PM =	18

 

1. Ideal

4,17C + 1,4O₂ + 3H₂ + 1,9H₂O + a (O₂ + 3,76N₂) = XCO₂ + YN₂ + ZH₂O

C]			4,2	=	X		X	=	4,17
H]		6+	3,89	=	Z2		Z	=	4,94
O]	2,8+	1,9+	a2	=	X8,3+	Z4,9	a	=	4,29
N]			a3,8	=	Y		Y	=	16,14

 

4,2C + 1,4O₂ + 3,H₂ + 1,9H₂O + 4,3O₂ + 16,1N₂ = 4,2CO₂ +16,1N₂ + 4,9H₂O

0. Real

4,2C + 1,4O₂ + 3H₂ + 1,9H₂O + 6O₂ + 22,6N₂ = XCO₂ + YN₂ + ZH₂O + VO₂

C]			4,17	=	X		X	=	4,17
H]		6+	3,89	=	Z 2		Z	=	4,94
O]	2,75+	1,9+	12,02	=	2+	Z+V	Y	=	22,59
N]			22,59	=	Y		V	=	3,43

4,2C+1,38O₂+3H₂+1,9H₂O+6O₂+22,6N₂= 4,2CO₂+22,6N₂+4,9H₂O+3.4O₂

La base seca es de 100 % con humedad 160 %

P.C.S. en Base Seca = 4500 (kcal/kg.) _Secos

4500	Kcal	X	100	Kg. Combustible seco
	Kg. combustible seco		35	Kg. Combustible Húmedo

PCS en base Húmeda = 3333.3 (kcal/kg _Húmedo)

1. Perdida de la vaporización del agua (H₂O), depende de la presion

H₂O = m _H2O x h_fg /m _combustible

h_fg f (P_H2O) = P_atm (n_agua / n_total)

n = numero de moles

P = Presión del agua

P = Presión atmosférica

hfg PH2O = 1,033 x	(4,94)
35,14

P_H2O = 0,145 (Kg./cm²)

h_fg = Ver valor en tabla Anexos 1 Tabla de vapor saturado a presion 0,145 Kg./cm² con un valor de 567,1 (kcal/kg.)

H2O	=	89	x	567,1 (kcal/kg)
		135

H₂O = 373,9 (kcal/kg _Húmedo)

2. Energía de los ReactivosR

R = R _combustible + R _aire

R _combustible Por ser combustible sólido es cero

Entalpía Molar N₂ a Temperatura estándar de 25 °C (ver Anexo 2)

175 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar N₂ a Temperatura entrada de 100 °C (ver Anexo 2)

700 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar O₂ a Temperatura estándar de 25 °C (ver Anexo 2)

170 (Kcal/kmol)

Entalpía Molar O₂ a Temperatura entrada de 100 °C (ver Anexo 2)

710 (Kcal/kmol)

 

 R aire = n O₂ (h₁ - h _std) + n N₂ (h₁ - h _std) / n x PM _{combustible húmedo}

6,01 x (710 –170) + (22,5 x (700 – 175)

135

 

 R aire = 111,9 (kcal/kg _{combustible húmedo})

3. Energía de perdida por la salida a alta temperatura de los gasesG

G = masa _gases x C _pg x (T _salida –T _std) / n x PM _{combustible húmedo}

Cp_CO2 = 844, Cp_O2 = 1040, Cp_N2 = 1865, Cp_H2O= 918 (ver anexo 3)

183,3 x 844	+	632,6 x 1040	+	89 x 1865	+	109,9 x 918	KJ
1014,76							Kg. K

C_pg = 1063,77 (KJ / Kg.x K)

C_pg = 0.254 (kcal/kg x K)

Temperatura estándar = 25 °C = 298 K

Temperatura salida = 280 °C = 553 K

(CO₂ + N₂ + H₂O + O₂) x C _pg x (T _salida –T _std)/ masa _{combustible humedo}

(183,3 + 632,6 + 89 + 109,9) x 0,26 x (553 - 298)

135

 

G = 657,4 (kcal/kg _{combustible húmedo})

 

4. Q _útil = qhp -H₂OG R

1. ANÁLISIS ECONÓMICO

El análisis económico o la rentabilidad es otro aspecto importante en la toma de decisiones en proyectos de inversión. El proyecto se evaluará a cinco años.

1. DETERMINACIÓN DE INVERSIÓN

Para implementar el Proyecto, se requieren los siguientes equipos e instalaciones con su estimación de inversión asociada:

Tabla 5 Cuadro Inversión

Ítem		Descripción			Total
Secador		Secador Rotativo			$ 72.000.000
Piping		Con Aislante Incluida	72 mts	$35.000 mt	$ 2.520.000
Construcción		Losas	23,6 m3	$120.000 m3	$ 2.832.000
Mano de obra		Horas Hombre	70 H.H.	$4.000 H.H	$ 280.000
Instalaciones Eléctricas					$ 4.000.000
Montaje y puesta en marcha					$ 25.000.000
Sub Total $					$ 106.632.000
Imprevistos 10%					$ 10.663.200
Total Inversión $					$ 117.295.200
US$	195.492

2. ESTIMACIÓN INGRESOS DEL PROYECTO

Los ingresos del proyecto están determinados por las siguientes partidas:

1. Aumento de producción de vapor en la Caldera:

Se estima un aumento mínimo en la producción de vapor de 2 Ton/hr.

Tabla 6 Costo de generar 1 Ton/hr de vapor

Generador del Gasto	C/U		Costo por Unidad		Total por Hora
Operación
Operador	4	Operador	763	$/hr	$ 3.052
Ayudantes	7	Operador	396	$/hr	$ 2.772
Mantención	1		1388	$/hr	$ 1.388
Combustible
Aserrín	5,8	m3/hr	800	$/m3	$ 4.640
Viruta	5,5	m3/hr	750	$/m3	$ 4.125
Energía
Bomba alimentación	22	kw	21	$/kw hr	$ 462
VTI	75	kw	21	$/kw hr	$ 1.575
VTF	18	kw	21	$/kw hr	$ 378
Central Hidráulica	25	kw	21	$/kw hr	$ 525
Válvulas dosificadora	1,5	kw	21	$/kw hr	$ 32
Transportador	7,5	kw	21	$/kw hr	$ 158
Cargador frontal	1	Operador	8.000	$/h	$ 8.000
Tratamiento de agua
Nalco 198	0,038	Kg.	2.500	$/hr	$ 95
Nalco 1820	0,039	Kg.	4.600	$/hr	$ 179
Nalco 7203	0,044	Kg.	2.520	$/hr	$ 111
Soda Cáustica	5,532	Kg.	126	$/hr	$ 697
Ácido Clorhídrico	3,71	Kg.	117	$/hr	$ 434
Total hora Insumos					$ 28.622

 

Si la caldera produce 13 Ton/hr y el total de costos asociados es de $ 28.622/hora, el costo unitario del vapor es de 2.202 $/ton; equivalentes a US$ 3.67/ton.

1. Ahorro Combustible:

El otro ingreso del Proyecto está determinado por el ahorro de combustible para la operación de la Caldera. En este caso, se obtiene del ahorro en el consumo de viruta seca, que ya no es requerida por la mezcla al ingresar con menor contenido de humedad y mayor poder calorífico. En el cuadro siguiente se muestra el resumen de ingresos del Proyecto.

Tabla 7 Ingresos

Ingreso			$ C/U	Total Ingreso
Mayor Producción de Vapor	2 Ton/hr	17.280 Ton/años	$2.202 $/Ton	$38.045.751
No Comprar Viruta	3,2 m3/hr.	27.389 m3/año	$800 $/m3	$21.911.040
			Total Anual	$59.956.791

3. ESTIMACIÓN EGRESOS DEL PROYECTO
1. Energía

Los egresos se calculan sobre la base de los costos que significa la operación de la planta de secado, entre los que se consideran:

Energía eléctrica, se considera con un 10% más por el rendimiento de los motores

Tabla 8 Egresos

			$ Energía	Energía año
Accionamiento Secador	55 Kw.	522.720 Kw. /año	21 Kw. /hr.	$10.977.122 $/año
Extractor de vahos	18 Kw.	171.072 Kw. /año	21 Kw. /hr.	$3.592.512 $/año

 

1. Mano de Obra

Este ítem no se considera por cuanto se incorpora como una función más de los actuales operadores de la Caldera.

Mantención de equipos Mecánicos: $ 1.000.000 por año

Mantención de equipos Eléctricos: $ 500.000 por año

Depreciación de equipos: $ 1.800.000 por año

4. DETERMINACIÓN DE INDICADORES DE RENTABILIDAD

Se determina el VAN, TIR y el período de recuperación de la inversión

Tabla 9 Flujos de dineros

Para ver la siguiente tabla seleccionar la opción "Bajar trabajo" del menú superior

 

 

1. Valor Actualizado Neto

VAN = a un 11% de rentabilidad (i)



-117.295.200+41.152.855+37.074.644+33.400.580+30.090.613+48.472.908

VAN = $ 72.896.399

VAN = US$ 121.493

2. Tasa Interna de Retorno

TIR = 31,5% de rentabilidad

3. Periodo de Recuperación

45.679.669 + 45.679.669 = 91.359.338

117.295.200 – 91.359.338 = 25.935.826

(25.935.826 / 45.679.669) x 12 = 6.8 meses ~ 7 meses

Al cabo de dos años y siete meses se produce la recuperación de la inversión.

3. CONCLUSIÓN

El requisito final para la obtención del título de Ingeniero en Ejecución en Mantenimiento Industrial, es el estudio técnico y económico de un caso real en el campo de la ingeniería. El presente estudio responde a este requisito.

En cuanto a los objetivos propuestos para este proyecto, se puede concluir lo siguiente:

Al implementar un sistema de secado de combustible se consigue reducir la humedad de la mezcla actualmente utilizada en la Caldera DHM, de un 60% a 35%.

Se aumenta la producción de vapor en 2 Ton/hr en relación a lo actual, con lo que la producción futura será de 16 Ton/hr. Este vapor podrá ser utilizado íntegramente en la Máquina Papelera donde actualmente se demandan 18 Ton/hr.

El proyecto de un punto de vista económico es rentable, con buenos indicadores de rentabilidad. Se encuentra que el VAN igual US$ 121.493, TIR igual a 31.5%, Período de recuperación de inversión de 2 años y 7 meses.

En este tipo de estudio deja de manifiesto la importancia de ejecutar proyectos para la mejora continua y la reducción de costos de la empresa.

Aplicar y desarrollar proyectos de Ingenieria para la industria de producción, Implica un estudio técnico económico, y el conocimiento de aplicar herramientas obtenidas durante el periodo de estudio.

4. BIBLIOGRAFÍA

Termodinámica Volumen 1 y 2

Autores: Yanus Çengel – Michael A. Boles

Apunte Termodinámica y Transferencia de Calor

Autor: Profesor Ing. Sr. Carlos Bizama Fica

Catalogo Caldera D.H.M

Autor: Vapor Industrial S.A.

Internet

5. Anexos

cpena29[arroba]hotmail.com