Recomendaciones:
Monitorear los niveles dinámicos del pozo con
mediciones indirectas (acústicas) o mediante sensores
de fondo de presión.Escoger elastómeros con
resistencia a altas temperaturas.
4.1.3. Elastómero
Despegado.
Causa:
Generalmente está asociada a una falla en el
proceso de fabricación, debido a la falla de pegamento
en el housing (unión entre la carcasa del estator y
elastómero) o bien un pegamento
insuficiente.Puede también combinarse con efectos del
fluido producido y las condiciones de fondo de
pozo.
Identificación:
Caso 1. Si el elastómero no estuvo adherido desde
el inicio de fábrica, se podría identificar debido
a que en el interior del housing presentaría una
superficie pulida debido al movimiento del
conjunto del elastómero.
Caso 2. Si el elastómero se despegó
posteriormente (durante la operación) la superficie
interior del holding podría presentar restos del
elastómero pegado y en algunos casos óxido, por el
posible contacto con el fluido de pozo.
Recomendaciones:
En el caso de que sea un problema de fábrica
(posible caso 1), se debería compartir esta
información con el fabricante para analizar si es un
problema de fabricación.Es el caso 2, podría ser un efecto combinado
entre deficiencia de adherencia y efecto del fluido producido
y condiciones de fondo de pozo, por lo que se debería
analizar si el equipo se adapta a los requerimientos del
pozo.
4.1.4. Abrasión.
Causa:
La severidad de esta falla puede depender de; abrasividad
de las partículas, cantidad de partículas,
velocidad lineal del fluido dentro de la bomba y a
través de la sección transversal de la
cavidad.
Identificación:
Se caracteriza por superficies rugosas y rayadas.
En algunos casos se puede observar los granos de arena
incrustados en el elastómero.Según la severidad del desgaste, se puede llegar
hasta la erosión del housing.
Recomendaciones:
Diseñar, seleccionar bombas que disminuyan la
velocidad del fluido en la sección transversal de la
cavidad.Seleccionar bombas de mayor desplazamiento
volumétrico.Utilizar un elastómero más blando.
4.2. Identificación de Fallas en Rotores.
4.2.1. Desgaste por abrasión sin afectar el material
base.
Es el desprendimiento de la capa de cromo, sin afectar el
material base. Generalmente se presenta en la parte media del
rotor.
4.2.2. Cromado saltado sin afectar el material
base.
El cromo se desprende en forma localizada sin llegar a afectar
el material base. Este desprendimiento se produce generalmente en
la parte superior del rotor, en la zona que está fuera del
estator (dentro del niple espaciador). Se puede dar por el ataque
del fluido al cromo.
4.2.3. Desgaste por abrasión sin afectar el cromado
total.
Se presentan rayas radiales y generalmente se dan solo por la
acción
normal de bombeo.
4.2.4. Desgaste profundo localizado.
En este caso se tiene dos tipos de desgaste, por corrosión y por abrasión.
Generalmente esta falla comienza por la degradación del
cromo y luego continúa la pérdida del material base
del rotor.
Falla por corrosión:
Falla por abrasión:
4.2.5. Desgaste meta-metal.
El desgasté se produce generalmente en la parte
superior del rotor, en el tramo que queda fuera del estator
(rozamiento con el Niple espaciador), o en la parte inferior del
rotor, por rozamiento con el niple de paro.
CAPÍTULO V
Aplicación
práctica
A continuación se detallan los pasos a seguir
para calcular y analizar las variables de
diseño
de una instalación de bombeo por Cavidades
Progresivas.
Es una guía simple y simplificada debido a las
condiciones planteadas, las cuales podrían volverse
más complejas según el tipo de fluido, caudales,
profundidad y tipo de pozo a ser producido. Los pasos son los
siguientes:
1. Datos del
pozo.
2. Datos de la Bomba.
3. Calculo teórico del
caudal.
4. Cálculo de
presión
sobre la bomba.
5. Calculo de la potencia
consumida.
6. Cálculo de torques.
7. Cálculo de esfuerzos
axiales.
Debido a la presión sobre la
bomba.Debido al peso de las
varilla.
8. Cálculo de las tensiones
combinadas.
9. Cálculo de estiramiento de la
sarta de varillas
*(Para este ejemplo, los cálculos fueron
realizados habiendo elegido previamente un modelo de
bomba, teniendo en cuenta los requerimientos de
caudal).
5.1. Datos del pozo.
Casing: 7" Tubing: 3 1/2" 7.4# Varilla: 1"
x 25" grado D Caudal requerido: 225 [m3 / d] Profundidad de
instalación: 900 [m] Nivel dinámico: 750 [m] % de
agua: 98
Densidad del
petróleo:
0.86 Densidad del agua: 1 .01 Presión en boca de pozo: 10
[Kg / cm2]
5.2. Datos de la Bomba
Marca: GEREMIA
Modelo: 20-40-2100 – 2000 PSI presión máxima – 40
serie 4" de OD – 2100 barriles / día @ 500 RPM Geometría: Simple lobular
Elastómero: NBRA (base nitrifica) Dimensiones de
diseño de la bomba
D: 6O mm d: 4O mm E: 10 mm Pe: 300 mm Pr:
150 mm
E: excentricidad del rotor Pr: Paso del
rotor Pe: paso del estator = 2 * Pr D-d = 2 * E
Ensayo en banco de
prueba
Si bien por catálogo, se puede
obtener la constante volumétrica de la bomba, se plantea
el ejercicio para determinar la constante volumétrica de
la bomba según sus dimensiones, las cuales podrían
ser suministradas por el fabricante. La sección de cada
cavidad generada es:
A = 4 * d * E A = 4 * 4 [cm] * 1 [cm] A
= 16 [cm2]
La mínima longitud requerida por la bomba para
crear un efecto de acción de bombeo es UN PASO (un paso de
estator), esta es entonces una bomba de una etapa. Cada longitud
adicional de paso da por resultado una etapa
más.
El desplazamiento de la bomba, es el volumen producido
por cada vuelta del rotor (es función
del área y de la long de la etapa)
V = A * Pe V = 16 [cm2] * 30 [cm] V =
480 [cm3] = 0.00048 [m3]
5.3. Calculo teórico del
caudal.
En tanto, el caudal es directamente
proporcional al desplazamiento y a la velocidad de
rotación N.
Q = V * N = V * RPM RPM=1 / minQ = 0.00048
m3 * 1 / min * 60 min / h * 24 h / día Q = 0.6912 [m3 /
día / RPM] * (ctte. Volumétrica C)
5.4. Cálculo de presión
sobre la bomba (TDH).
La presión total sobre la impulsión de la
bomba esta dada por los siguientes términos:
a)- Pbdp: presión de boca de
pozo.b)- P. fricción: perdida de carga por fricción
entre tubing y varilla.c)- P. Nivel: presión debido a la
columna de líquido a elevar.
a)- Pbdp = 10 kg / cm2 b)- P
Fricción = long. Tubing * factor de pérdida de
carga
De la tabla 1 (Fricción loss. factor) para un
caudal de 220 [m3 / d] y varilla de 1" dentro de tubing de 3
1/2":
Factor = 0.000107 [kg / cm2 / m * cp]
Si consideramos que para una viscosidad
1cp:
P. fricción = 900 [m] * 0.000107 [kg
/ cm2 / m * cp] * 1 [cp] P. fricción = 0.09 Kg / cm2 (*)
Aproximadamente 0
(*) Para fluidos con alto % de agua, la pérdida
de carga entre tubing y varillas es despreciable. Esta
situación se ve favorecida a su vez por el diámetro
del tubing.
c) – P. Nivel = columna de líquido
(nivel dinámico) en [kg / cm2] P. Nivel = 1 nivel [m] *?
[gr / cm3] / 10 P. Nivel = 750 m * 1.01 gr / cm3 / 10 = 75 [kg /
cm2] Presión total = 10 + 75 = 85 [Kg /
cm2]
5.5. Cálculo de potencia
consumida.
Potencia Hidráulica [HHP] = Caudal
[m3 / d] * Presión [kg / cm2] * 0.0014 Potencial consumida
[HP] = HHP / ?
Donde ? es el rendimiento energético
= [potencia teórica]/ [potencia suministrada].
Para el caso de bombas BCP se
considera un rendimiento = 0.6 – 0.7.
En este caso en particular consideramos un
? = 0.6.
HHP = 225 [m3 / d] * 85 [kg / cm2] * 0.00
14 HHP =26.7 HP = 26.7 / 0.6 = 45 HP
5.6. Cálculo de torsión.
Al transmitir la rotación al rotor desde
superficie a través de las varillas de bombeo, la potencia
necesaria para elevar el fluido que genera una torsión
resistiva la cual tiene la siguiente expresión:
Torsión = K * HP / RPM ECU.
1
La componente total de torsión medida en boca de
pozo tiene las siguientes componentes:
Torsión total: = Torsión
Hidráulica + Torsión fricción +
Torsión resistivo
Para nuestro caso solo consideraremos la torsión
hidráulica debido a su incidencia. Si bien la
torsión por fricción posee un valor
relativamente bajo, el mismo se puede incrementar al producir
fluidos con arena o si el elastómero del estator comienza
a endurecerse o hincharse.
Debemos calcular a cuantas RPM deberá girar el
rotor (las varillas) para poder calcular
la torsión requerida en superficie.
* En el punto 3 se calculó el caudal
teórico de la bomba, es decir cuando volumen desplaza por
día, por RPM:
C= 0.6912 [m3 / día / RPM]. C: ctte
volumétrica Q [m3 / día] = C * RPM * Eficiencia
volumétrica.
Para estimar la eficiencia volumétrica de la
bomba analizaremos la curva de prueba a 300 RPM que se aproxima
al caudal que queremos producir.
Se puede observar que a la presión de 85 [kg /
cm2] (la cual fue calculada como contrapresión a la salida
de la bomba), el caudal a 300 RPM es de 180 [m3 / día].
Por otro lado el caudal a 300 RPM y 0 [kg / cm2] es de 200 [m3 /
día].
Si consideramos este último como caudal al 100%
de eficiencia volumétrica, podríamos estimar la
eficiencia en las condiciones reales de
operación:
Eficiencia volumétrica [%] = 180 /
200 = 90 % (*).
Para determinar las RPM de operación
estimadas:
RPM = Q [m3 / día] / C / %
Eficiencia volumétrica / 100 RPM = 225 [m3 / día] /
0.6912 [m3 / día / RPM] / 0.9 RPM = 360.
(*) Consideramos que la eficiencia volumétrica a
360 RPM es igual que a 300 RPM. En la práctica se puede
observar, analizando las curvas de prueba, que la eficiencia
volumétrica aumenta a medida que se incrementan las RPM
(manteniendo la presión constante).
Volviendo a la (ECU.1).
Torsión = K * HP / RPM K= 5252 para
Torsión [lb * ft] Torsión [lb * ft] = 5252 * 45
[HP] / 360 Torsión = 656 [Ib * ft] = 885 [N *
m].
5.7. Cálculo de esfuerzos
axiales.
La carga axial que soportan las varillas de bombeo
consta de dos componentes principales.
a)- debido al peso de la varillas b)-
debido al efecto de la presión sobre la impulsión
de la bomba.
a)- Debido al peso de varillas
(FI).
Peso aproximado de varilla 1". = 4.322 [Kg
/ m].
F1 = Longitud [m] * 4.322 [Kg / m] F1 = 900
[m] * 4.322 [kg / m] F1 = 3890 [Kg]
b)- Debido a la presión sobre la
bomba (presión diferencial) (F2).
Para calcular la carga axial debido a la presión
sobre la bomba se debe considerar el efecto de la presión
sobre la proyección efectiva del rotor de la bomba
(*)
F2 = Presión total * Área efectiva.
(*) Llamamos proyección efectiva del rotor a la
superficie proyectada del rotor, menos la sección de la
varilla de bombeo.
Área efectiva = Área proyectada del
rotor – área de la varilla de bombeo.
Por el catálogo de GEREMIA- Weatherford, el
área efectiva para la bomba 14-40-2100 y varillas de 1" de
diámetros:
Área efectiva = 18,14 cm2
F2 = 85 [kg / cm2] * 18.14 [cm2] F2 =
1540 [kg]
Esfuerzo axial
F = 1540 [kg] + 3890 [kg] F = 5430
[Kg]
5.8- Cálculo de tensiones
combinadas.
Para calcular las tensiones combinadas se
debe tener conocimiento
de las componentes:
a) Axial (tensión a la
tracción): sb) tangencial (tensión a
la torsión) T
Definiciones:
s: tensión a la
tracción = F / área de la barra T:
tensión a la torsión = M.Torsor / Wt.
M.Torsor = Torsión calculado = 656
[lb * ft] = 90 [kg * m]
Wt: Módulo resistente polar = Jp /
radio de barra
Jp: Momento de inercia polar = ? * d 4 / 32 (para una barra
cilíndrica maciza)
Tensión combinada = ((s 2+ 4 *
T2)
s = 5430 [kg] / 5.06 [cm2] = 1073 [kg /
cm2] Jp = 4.08 [cm4] Wt = 3.21 [cm3]T = 90 [kg*m] * 100 / 3.21
[cm3] T = 2803 [kg/cm2]
Tensión combinada = ((10732 + 4 *
28032) Tensión combinada = 5700 [kg / cm2]
S = s adm / s calculado s adm varilla grado
"D" = 6300 [Kg / cm2] (tensión de
escurrimiento).
5.9. Cálculo de estiramiento de
las varillas.
Una vez bajada la instalación de varillas de
bombeo con el rotor se debe ajustar la medida de dicha sarta para
que el rotor trabaje dentro del estator durante su
operación. Antes de la puesta en marcha, la columna de
fluido entre el espacio anular tubing-casing es igual a la
columna de líquido que se encuentra en el espacio anular
varilla-tubing (Fig. 1). De esta forma no existe presión
diferencial en la bomba, por lo tanto las varillas de bombeo no
se encuentran sometidas a un estiramiento debido a la
presión sobre el rotor. Cuando la bomba comienza a
producir, aumenta la columna de líquido en el interior del
tubing y se produce el descenso del nivel de fluido en el anular
casing-tubing (Fig. 2) hasta llegar a una condición de
equilibrio
dada por el índice de potencial del reservorio. Este
aumento en la carga axial en las varillas (ver punto 7) me
produce un estiramiento en la sarta de varillas de bombeo el cual
está regido por la Ley de Hooke (La
cantidad de estiramiento o de compresión (cambio de
longitud), es directamente proporcional a la fuerza
aplicada).
F=Kx
F = fuerza de aplicada K =
constante de elasticidad
x = cantidad de estiramiento
Esta distancia, junto a la longitud del niple de paro se
deberá tener en cuenta ya que permite realizar el ajuste
de medida en condiciones estáticas, las cuales se
modificarán y adaptaran en condiciones
dinámicas.
Y = (AL + ALT) + D Y: elongación
total AL: elongación debido a carga axial por
presión diferencial ALT: elongación debido a
dilatación térmica (solo se considera si instala un
anda de tensión) L: longitud del niple de paro = 50 cm
(depende generalmente del modelo de bomba).
AL = lo * F2 / E * S
lo: longitud de la sarta de varillas [cm]
F2: carga axial debido a presión diferencial sobre la
bomba [Kg] E: Módulo de elasticidad del acero (2000000 Kg
/ cm2) S: área transversal de la barra [cm2]
AL = 900 [m]*1 00 * 1540 [kg] / 2000000 [kg
/ cm2] * 5.06 [cm2] AL 14 [cm] Y = 14 + 50 = 64
[cm].
Grafica de estiramiento de las
varillas
Normas ambientales
En las plantas de
recuperación secundaria y asistida deberán seguirse
las siguientes pautas ambientales:
a) Para la disposición final de desechos
contaminantes provenientes de la utilización de agua
de producción se deberá proceder a la
concentración de todos los fluidos en la planta de
tratamiento de petróleo a fin de asegurar la
disposición del agua y del gas en un solo punto y
obtener una alta eficiencia de recuperación, reciclado
y disposición de los desechos en las mismas
instalaciones.b) Los hidrocarburos líquidos o
semisólidos de los equipos flotadores y desnatadores,
pueden ser reprocesados con la producción
entrante.c) Las plantas de bombeo, almacenaje del agua
purificada, etc., deberán ser ubicadas en conjunto o
adosadas a las ya existentes.
Conclusión
El sistema de bombeo
de cavidades progresivas es una tecnología que ha
demostrado ser la más eficiente en levantamiento
artificial, en la producción de petróleos con elevada
viscosidad y en pozos de difícil operación (alta
temperatura,
presencia de gas y porcentajes
de agua elevados), los componentes de este sistema fue
diseñado para trabajar eficazmente en condiciones
extremas.
Utilizando este sistema se tendría la
recuperación más rentable de petróleos
pesados, en las reservas se tiene una mayor cantidad de estos,
que los petróleos convencionales. La selección
de cada uno de sus componentes lo hace más eficiente que
los otros sistemas de
recuperación secundaria.
Las varias ventajas que aporta este sistema lo hace
más confiable en la producción de petróleos pesados.
Este tipo de levantamiento es de gran ayuda en el aporte de
energía, ya que del petróleo pesado se puede sacar más
derivados.
Recomendaciones
Obtener las características del pozo, de estas
dependerán el tipo de bomba a ser utilizada y esto
involucra al tamaño y tipo de la bomba, el tipo de
varilla, las propiedades físico-químico con que
deben contar los elastómeros.
Calcular la presión de trabajo en
forma que no afecte a la interferencia del rotor y estator, si en
caso que esto ocurriese significaría mayor inversión económica y el tiempo de
reparo seria el que afecta a la producción
diaria.
Tener un especial cuidado en el diseño del sistema de
cavidades progresivas en pozos direccionales y horizontales.
Anexos
ANEXO 1.
Interpretación de ensayos en
banco de prueba.
La eficiencia volumétrica se calcula como la
relación entre el caudal real de la bomba y su caudal
Teórico. A una presión diferencial igual a cero, la
eficiencia volumétrica debería ser igual al 100 %,
aunque se pueden encontrar diferencias debido a pequeñas
diferencias dimensionales del rotor y estator.
Eficiencia y escurrimiento.
Tal como lo muestra la figura
1, la eficiencia volumétrica de la bomba tiende a
disminuir a medida que se aumenta la presión diferencial
entre ella. Esta disminución es debido al escurrimiento
del fluido a través de la línea de sello rotor y
estator desde la zona de mayor presión a la de menor. Por
lo tanto podemos decir que el escurrimiento será la
diferencia entre el desplazamiento (caudal) real de la bomba a
una determinada presión diferencial y el caudal real
inicial a presión cero.
Adicionalmente, por ser una función de la
presión diferencial, la eficiencia volumétrica y el
deslizamiento también dependerán de:
1. La capacidad de elevación de la bomba
(presión máxima o número de etapas).2. La viscosidad del fluido.
3. interferencia entre estator y rotor (ajuste).
Eficiencia en función de la capacidad de
elevación de la bomba.
En la figura 2 se muestra las curvas de comportamiento
de cuatro bombas de distintas capacidades de elevación
(numero de etapas) y la misma capacidad de desplazamiento (caudal
por RPM).
Se puede apreciar que el escurrimiento disminuye a medida que
aumenta el número de etapas de la bomba, es decir la
capacidad de elevación, debido a que cada cavidad soporta
menor presión, y en consecuencia, disminuye la diferencia
de presión por cada línea de sello.
"Conclusión, a medida que exista mayor capacidad de
elevación (mayor numero de 20 etapas) se tendrá
menor escurrimiento y mayor eficiencia volumétrica."
Eficiencia en función de la viscosidad del
fluido.
Esta también contribuye a disminuir el escurrimiento y
aumentar la eficiencia volumétrica a medida que su valor
es mayor. La eficiencia inicial menor en el caso de fluidos
más viscosos se debe a que el área de flujo
transversal se ve afectada por la adherencia del elemento viscoso
a las paredes tanto del estator como del rotor.
Sin embargo, se observa de igual manera como la eficiencia se
mantiene constante a mayores presiones para fluidos viscosos.
Eficiencia en función de la interferencia
rotor-estator.
A una presión diferencial dada, el escurrimiento y la
eficiencia volumétrica son extremadamente dependientes del
ajuste por interferencia entre rotor y estator. A medida que este
ajuste sea mayor, será más difícil que el
fluido se deslice a través de las líneas de sello a
una presión diferencial dada, disminuyendo las perdidas
por escurrimiento.
ANEXO 2.
Típicos problemas de
operación en sistemas
Problema 1: Bajo caudal y Baja eficiencia
volumétrica. (La velocidad es la prefijada el rango de
corriente esta normal).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Rotor no esta totalmente | Verifique el espaciado y corrija si | |
Presión de descarga de bomba | Verifique la altura de | |
Rotor bajo medida para la temperatura del | Cheque la temperatura y el tipo de rotor usado. | |
Perdida en la tubería | Busque el tubing roto y cambie la | |
Alto GOR | Provea medios Reemplace la bomba por una de mayor | |
La productividad del pozo es inferior a la | Verifique el nivel de fluido, reduzca la velocidad | |
Altas perdidas por fricción por el uso de | Replantee la necesidad de centralizadores. Si hay | |
Estator esta desgastado | Saque la bomba. Llévela a un banco de | |
Admisión de bomba tapada | Levante el rotor fuera del estator, desplace | |
Problema 2: Caudal intermedio. Baja eficiencia
volumétrica. (Velocidad normal. Consumo dentro
del límite esperado).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Condición de falta de | Verifique el nivel. Baje la velocidad de bomba. | |
Alto GOR | Provea medios para anclas de gas natural. Reemplace la bomba por una de mayor | |
Bomba dañada o sub.-dañada | Saque la bomba. Cheque en el banco para poder usarla en otra Verifique los requerimientos hidráulicos de | |
Problema 3: Caudal intermitente. Pobre
volumétrica eficiencia. (Velocidad más baja que la
normal. Consumo más alto que el esperado).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Mal espaciado. Rotor tocando en el | Levante el rotor. Re-espacie. | |
Rotor aprisionado por exceso de | Saque la bomba, cheque la temperatura Si es necesario cambie la | |
Rotor aprisionado por | Levante el rotor y lave el | |
Problema 4: Sin producción. Perdida de
velocidad gradual. (Consumo más alto que el
esperado).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Mal espaciado. Rotor en contacto con el niple de | Levante el rotor. Re-espacie. Re-arranque. Cheque | |
Elastómero hinchado aumenta la | Saque la bomba. Verifique la temperatura de fondo. Analice el fluido. Cambie la composición | |
Alta interferencia entre rotor y | Reemplace la bomba par otra capacidad de Monitoreo de consumo. | |
Problema 5: Sin producción.
Velocidad normal. (Consumo bajado).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Rotación contraria. | Verifique el giro. Verifique si no hay pesca. Re-arranque. | |
Rotor no esta insertado en el estator. | Verifique las medidas de Re-espacie. Re-arranque. Monitoreo del caudal. | |
Estator y rotor dañado. | Cheque la profundidad de bomba y compare con la | |
Rotor o barras de pesca. | Profundice la instalación. Saque y repare. Cambie la bomba. | |
Tubing sin hermeticidad. | Verifique nivel de presión. Saque la | |
Tubing desenroscado o | Verifique el espaciado. Saque la sarta de barras y tubing, | |
Problema 6: Perdida a través del sistema
de sello permanecen altas a pesar de haber ajustado el
sello
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Las empaquetaduras están | Verifique el | |
Camisa de revestimiento esta | Verifique la camisa y reemplace si | |
Problema 7: Correas cortadas frecuentemente.
(Velocidad buena. Corriente dentro de lo esperado).
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Mal alineamiento entre correas y | Verifique y corrija si es | |
Poleas gastadas y/o rotas. | Verifique y cambie si es | |
Las correas no son adecuadas para la | Verifique si el perfil es el correcto Reemplace por el adecuado juego de Solicite soporte técnico desde | |
Problema 8: Nivel de aceite, baja
en un periodo de tiempo corto.
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Sistema de sello esta dañado, | Verifique el sello reemplácelo Complétele nivel de aceite. | |
Tapón de drenaje esta | Reapreté el | |
Problema 9: Perdida a través
del sistema del sellado del vástago.
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Sistema de sello esta dañado, | Cheque los elementos de empaque. | |
Sistema de empaque suelto. | Verifique el ajuste. | |
El vástago usado tiene la zona de empaque | Cheque el vástago en la zona Cámbielo si no fuera posible | |
Problema 10: Temperatura del aceite
del cabezal es alta.
CAUSA PROVABLE | ACCIÓN | |
Cabezal girando a mayor velocidad que | Verifique la velocidad. Cambie la relación Cambié el tipo de cabezal por una | |
La especificación del aceite | Verifique el aceite. Reemplace si | |
Nivel de aceite más alto que | Verifique el final de aceite y | |
Bibliografía
1. Marcelo Hirschfeldt 1
www.Oilproduction.net 1 Junio de 2008 1
Versión-2008.2. Apuntes de Cátedra de
Producción. Universidad Nacional de la Patagonia San
Juan Bosco. Argentina. Por Marcelo
Hirschfeldt.2003-2008.3. Manifestación del
fenómeno de Histéresis en Bombas de Cavidades
Progresivas por Marcelo Hirschfeldt. 2003.4. Elastómeros:
Comportamiento con la temperatura y agente abrasivos, por
Eduardo Young – PCP Oil Tools- Argentina..
DEDICATORIA.
Con gran cumplido a mí querida madre Constantina
Cornejo Condori.
A mis estimados tíos, Fausto y Guadalupe de
Durán, y mis hermanos por su apoyo moral.
AGRADECIMIENTO.
La más grande de mi gratitud es para Dios, por
darme la fuerza e iluminarme en los momentos más
difíciles de mi carrera profesional y gracias a mis
tíos, a mis hermanos y a mi querida madre por su apoyo
constante.
A la Universidad
Autónoma Gabriel
René Moreno, a la Facultad Integral del Chaco y a los
catedráticos que colaboraron en mi formación
profesional.
Al Ingeniero José Maria Hurtado por
su valioso tiempo dedicado al desarrollo y
elaboración del presente tema.
Autor:
Ronaldo Padilla Cornejo
Asesor: Ing. José Maria Hurtado.
Universidad autónoma Gabriel Reme
Moreno
Facultad Integral del Chaco
Monografía de grado
Técnico superior en petróleo
Camiri – Bolivia
Febrero 2009
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